通販サイトでＥＥコアを入手しましたが 特に必要があった訳では無いのでジャンク箱で眠っていました。
ＥＥコアやＥＩコアは巻き線が容易に出来るので便利です。
比較的、入手が容易なコアとしてＴＤＫのＥＩコアがあります。
ところが巻き線のスペースが思ったより小さく巻き数が稼げないので使った事はあまりなく、専らトロイダルコアを
使用していました。
購入したコアはサイドの磁路が薄く出来ているので巻き線スペースが大きく取れます。
今回、小型電池管用ＤＣ／ＤＣコンバータのトランスとして活用してみました。
購入した通販サイトはバッタ物を安価に通販しているサイトで、コアはメーカー名も特性データも不明です。
もともと理論やデータに基づいて回路を製作していた訳では無いのでアマチュア的には十分使えます。
真空管は６０８８で寸法を比較するために置きました。
現在、製作予定の予定のラジオは無いので小型電池管ラジオ用の汎用電源として考えます。
・ 電池電圧１．５Ｖの時、１０ＫΩの負荷抵抗に４３Ｖの電圧を供給する。（負荷電流４．３ｍＡ）
・ 軽負荷の時４７Ｖ以上の電圧をクリップする。
出力電圧が低めですがラジオ側で５０Ｖ耐圧の電解コンデンサーを使用する為です。
・ 小型にする為にロイヤーの回路を使用する。
・ 効率は６０％以上とする。
ロイヤーの回路は効率が高く取れないですが、これくらいは欲しいところです。
回路図をクリックすると拡大表示されます。
拡大図から本文に戻るにはブラウザの←戻る釦を使用してください。
トランス二次巻き線は１０ＫΩの負荷抵抗を接続した状態で４３Ｖになるように巻き数を微調整します。
巻き数が多かったら巻き戻します。
巻き数が足りなかったら出力ピンのセンターピンをタップにして巻き足します。
従って、回路図の巻き数と若干、異なります。
２つのトランジスタのコレクタ間に入っている１ｕＦのコンデンサーはコレクタ波形を鈍らせ、空中伝搬ノイズを
取り除きます。
これで、ほぼ完璧に空中伝搬ノイズは取れています。
１Ｎ４００５は調整時に間違ってＣＶＣＣ電源を逆接続したときの保護用で通常は不要です。
定電圧ダイオードは負荷を解放したときの保護用で実測４７．５Ｖでした。
このとき定電圧ダイオードには１ｍＡ程度しか流れていないはずです。
定電流ダイオードは真空管ヒーターの保護用と出力短絡の保護を兼ねています。
短絡電流は１３～１４ｍＡに抑えられますが負荷側に大容量のコンデンサーがあると充電された電荷で
ヒーターを焼損する事があります。
（調整中に誤って＋Ｂ電圧とヒーターピンを接触させた時）
負荷側のコンデンサーを１０ｕＦ程度に抑え、さらに１ＭΩ程度の放電抵抗をパラに入れます。
短絡電流を実際の３倍位にしているのは電圧降下を減らす為です。
今回、３本パラの状態で０．９Ｖの電圧降下ですが２本にすると１．４Ｖの電圧降下になります。
尚、真空管が６４１８の時は短絡電流を１０ｍＡ以下にする必要があるので２本パラにします。
電源出力を短絡した時は全電圧が定電流ダイオードに掛かりますが発熱により自分自身の電流を減らすので
１００Ｖまでは壊れません。
ただし、１００Ｖ耐圧があるのは最大５．６ｍＡの品種までです。
これ以上の電流を流せる品種は３０Ｖ耐圧となります。
１００Ｖ耐圧で大きな電流を流すには小電流のものをパラにするしかありません。
また、定電流ダイオードは逆電圧を阻止しないので極性は十分注意する必要があります。
トランジスタの選定により効率が大きく変わります。
・ ベース飽和電圧、コレクタ飽和電圧が小さい。
・ スイッチングスピードが速い。
・ ＨＦＥが大きく直線性が良い。
・ コレクタに直流で２Ａ以上の電流が流せる。
・ 裸で１Ｗ程度の許容損失がある。
・ 電源電圧が低いのでコレクタ耐圧の大きくない物。
等の条件で規格表から探しました。
用途としてＤＣ－ＤＣコンバータ用、ストロボ用をキーワードとします。
さらに１個から容易に購入出来ることが重要です。
結果として２ＳＣ５７１４を購入する事が出来ました。
残念なのはチップ部品だという事です。
リード付きのパッケージならもっと良かったのですが最近の半導体はチップ形状が多くなっています。
２ＳＣ５７１４以外でも使えるトランジスタはあると思いますが２ＳＣ５７１４が入手出来そうだと判った時点で
探すのを止めてしまいました。
チップトランジスタは取り扱いに不便ですのでリード付きトランジスタに加工します。
上の写真は材料を示します。
チップトランジスタの他に変換基板と足にするリードフレームが必要です。
下の写真は加工したトランジスタです。
上の写真は巻き線材料です。
一次巻き線は０．２６ｍｍポリウレタン線をツイストしたものを２４回程度巻きます。
二次巻き線は０．１ｍｍポリウレタンを３６０回程度巻きます。
二次巻き線は仮に巻いて出力電圧を計り、巻き数を微調整します。
上の図はバイファイラ巻きを示します。
この方法はセンタータップの位置を間違えずに得る事が出来ます。
ツイストは密でも緩くても動作に影響は殆どありません。
上の写真は一次巻き線を巻いた状態のボビンです。
この上にカプトンテープを巻き、その上に二次巻き線を巻きます。
上の写真は完成したトランスです。
ピンを基板に半田付けしてしまうと取り外しが困難になり巻き数の調整が出来なくなります。
ピンにリード線を半田付けします。
ユニバーサル基板から実装基板を切り取ります。
片面基板はランドが剥がれやすいので両面スルーホール基板を使います。
上の写真は実装が終了したＤＣ－ＤＣコンバータです。
トランジスタのバイアス抵抗と波形を鈍らせるコンデンサーは簡単に交換出来るように丸ピンＩＣソケットに
してあります。
基板サイズが小さいので一部のセラミックコンデンサーはチップ部品を基板裏に取り付けています。
お絵描きソフト（ウインドウズ９５の時から使っている花子１０）で箱の展開図を書き、厚紙に貼り付けて切り抜き、
折り曲げて収納箱を作ります。
箱に回路を収納します。
空中伝搬ノイズは回路的に取り除いているのですが念の為、銅テープでシールドします。
安いアルミテープでも良いのですが銅テープは半田付け出来るのでグランドプレーンにしています。
グランドに接続されるリード線が複数あるので、ここに半田付けします。
上の波形は二つのトランジスタのコレクタ波形です。
スケールは垂直１Ｖ、水平２５０ｕＳでプローブはＡＣ結合です。
発振周波数は２ＫＨｚですが周波数はコアの特性と巻き数により決まり、制御は出来ません。
２ＫＨｚは可聴周波数ですのでコアに耳を近づけるとかすかな発振音が聞こえますが受信の邪魔になる程ではありません。
調整終了後はコアの接合部をエポキシ樹脂で固めます。
ガタがあると音が大きくなります。
プローブの調整不良のような鈍った波形ですがコレクタに入れたコンデンサの為です。
波形が鈍っているということは高調波が少ないということで空中伝搬ノイズは取れています。
効率は６７．９％でロイヤー回路としては、まあまあです。
（入力１．５Ｖ、１８５ｍＡで９．８２ＫΩの負荷に４３Ｖを発生）
今回、同じ物をもう一つ作りましたが、こちらも効率６５．４％で、ほぼ同じ物が出来ました。
私は、そそっかしいので保護回路を入れていますが、慎重さに自信のある方は省くことにより効率を７０％程度に上げる
事が可能です。
結果が良かったのでコアを追加注文しようとしてサイトの販売リストを見たのですが、既にリストから除かれていました。
メーカー名も不明ですので、もう入手出来ません。
製作したＤＣ－ＤＣコンバータはサイズが小さいので内蔵できない部品があります。
またラジオ側に付ける部品もあります。
空中伝搬ノイズは小型のトランジスタラジオを近づけ問題無いことを確認しています。
問題は回路を流れるノイズです。
まずＢ＋ですがＤＣ－ＤＣコンバータ出力をワイヤーで２０ｃｍ程延ばし１０ＫΩの負荷を接続しオシロをＡＣ結合にして
ノイズを観測すると２ｍＶ～３ｍＶ程度のリップルが見えました。
Ｂ＋は真空管のプレート（出力）側に加わる事と４０Ｖに対して２ｍＶ～３ｍＶですので影響は少ないと思われます。
上の結線図のように負荷側に１０ｕＦのコンデンサーを付けると完全に取れます。
ただし、あまり大容量を付けるとＤＣ－ＤＣコンバータの電流制限回路の意味が無くなります。
充電された電荷をヒーターで短絡すると大きな電流が流れる為です。
１ＭΩの抵抗は放電用です。
以前、Ｂ＋に２２０ｕＦ位のコンデンサーを付けてしまった事があります。
電源ＳＷをオフにして真空管を装着したのですがコンデンサーの電荷の放電経路が無いため電荷が残っていました。
この時、足を挿し間違えた為、新品の６０８８のヒーターを焼損しました。
回路図のＬＥＤは電源表示灯です。
どんな小さなラジオにも必ず電源表示灯を付けるのがポリシー？ですが不要と思われる方は省けばロスが減ります。
Ａ電源のノイズはヒーター（カソード）に加わり真空管の入力として作用するので深刻です。
オシロでコンバータの入力電圧を確認しても特にノイズは見えませんでしたが念の為インダクタと大容量のコンデンサーを
付加しています。
インダクターは直流抵抗を０．１Ω以下にします。
市販品には見当たらないので＃７５コアにポリウレタン線を巻いて作ります。
このコンバータの発振周波数は２ＫＨｚです。
空中伝搬ノイズは発振周波数が低いほど少なくなるのですが配線経路のノイズは周波数が低くなるほど取りにくくなります。
電池ボックスは逆挿入出来ないものを使います。
そうでない場合は保護回路を付加します。
標準４球スーパーというと１Ｒ５、１Ｔ４、１Ｓ５、３Ｓ４という構成をイメージします。
Ｂ電圧６３Ｖ～７２Ｖ、Ｂ電流１０ｍＡ程度を必要とします。
１．５ＶからＢ電圧を発生する場合、電池電流は結構大きくなるのでＤＣ－ＤＣコンバータは効率を優先していました。
回路はマイコンを利用したＰＷＭ回路を使用し、コンバータ自体で効率８５％、保護回路のロスを引いても８０％程度のを得て
いました。
ただ、放射ノイズが強烈でシールドに大きな労力が掛かり、製作が面倒でした。
一方、小型のラジオ用のＤＣ－ＤＣコンバータにはロイヤーの回路を使用しています。
省スペースで放射ノイズが小さいので小型のラジオにはメリットが有ります。
今のところ４５Ｖ５ｍＡ程度が最大で効率は６０％程度です。
効率は低くても電力の絶対値が小さいので何とか使えていました。
今回は６５Ｖ１０ｍＡを定格とするのロイヤーの回路を考えてみました。
出力電力が３倍程度になります。
ＰＷＭ制御には敵いませんが出来るだけ効率を上げる必要があります。
回路は今まで製作した小出力のロイヤー回路と基本的に同じです。
違うのはトランスのみです。
出力短絡、開放に対する保護回路は省略しています。
実際には、これを付加するので効率が５％程度落ちます。
また、一次側の電源ノイズがヒーターに回り込むと思われるので実際の使用に際しては一次側のコンデンサーの容量を大きくする
必要があります。
コアは２種類を試してみました。
１つはアミドンの外径８２／１００インチ（約２ｃｍ）のトロイダルコアで材質は透磁率の大きい＃７５材です。
一次巻き線を２５回＋２５回（２５回バイファイラ巻き）程度にすると発振周波数が２ＫＨｚ程度になり効率が高くなる
ことを経験しています。
一般的な＃４３材のコアは安いのですが透磁率が小さいので巻き数を多くしなければならず巻き数比の大きい今回の
用途では二次巻き線の巻き数が多くなりすぎます。
＃７５コアは導電性があります。
ＵＥＷの絶縁だけに頼ると漏れ電流が発生して誤動作する場合があります。
私はアクリルラッカーを２回程吹き付けて絶縁しました。（素人療法ですので真似しても責任は持てません）
カプトンテープやガラスクロステープを巻いた上に一次巻き線を巻いても良いと思います。
一次巻き線の上にはカプトンテープを薄く巻き、その上に二次巻き線を巻いています。
二次巻き線を何百回も巻くのは大変な作業です。
あまり細い線ですと作業中に切りやすくなります。
もう１つは長辺の寸法が１９ｍｍのＥＥコアです（ＰＣ４０ＥＥ１９－Ｚ）。
ボビンにコイルを巻くので作業は簡単で細い線も容易に巻けます。
前項（不明のコア．．．）で使用したＥＥコアとは品物も入手先も異なります。
寸法は殆ど同じですが、前項のコアは角に面取りがしてあり、こちらはシャープです。
こちらは安定して入手出来そうです。
二次巻き線は多めに巻き、負荷を接続して負荷電圧を測定しながら巻き数を減らして合わせ込んでいます。
トロイダルコアは巻き線スペースに余裕があったのでＬＥＤ表示や負バイアス電源用の巻き線を１組追加していますが今回の
実験では使用していません。
・ コア
ＦＴ８２＃７５
・ 一次巻き線
０．４ｍｍＵＥＷ ２５回＋２５回（２５回バイファイラ巻き）
・ 二次巻き線
０．２６ｍｍＵＥＷ 約６５０回（負荷電圧で合わせ込み）
・ 二次巻き線
０．２６ｍｍＵＥＷ １００回（未使用）
・ 測定結果
・ コレクタ波形（電源電圧１．５Ｖ）
・ コレクタ波形（電源電圧１．２５Ｖ）
・ コレクタ波形（電源電圧１Ｖ）
電源電圧１．５Ｖの時効率７７％とロイヤーの回路としては良い結果が出ました。
実際の使用に際しては出力の保護回路を組み込むので５％程度の効率低下が発生します。
トランスの製作は重労働です。
・ コア
ＰＣ４０ＥＥ１９－Ｚ
・ 一次巻き線
０．３２ｍｍＵＥＷ ２５回＋２５回（２５回バイファイラ巻き）
・ 二次巻き線
０．１ｍｍＵＥＷ 約６５０回（負荷電圧で合わせ込み）
・ 測定結果
・ コレクタ波形（電源電圧１．５Ｖ）
・ コレクタ波形（電源電圧１．２５Ｖ）
・ コレクタ波形（電源電圧１Ｖ）
このコアは初めて使うので勝手が判らす、とりあえずトロイダルコアと同じ巻き数で試してみました。
ただし、巻き線のスペースが小さいので線径は小さくなっています。
効率は少し低くなりました。
電源電圧１．５Ｖのときの発振周波数は１ＫＨｚでトロイダルコアの半分になりました。
発振周波数はコアの特性と巻き数により決まるので巻き数を減らして発振周波数を上げる必要がありそうです。
・ コア
ＰＣ４０ＥＥ１９－Ｚ
・ 一次巻き線
０．３２ｍｍＵＥＷ １６回＋１６回（１６回バイファイラ巻き）
・ 二次巻き線
０．１２ｍｍＵＥＷ 約４３０回（負荷電圧で合わせ込み）
・ 測定結果
・ コレクタ波形（電源電圧１．５Ｖ）
・ コレクタ波形（電源電圧１．２５Ｖ）
・ コレクタ波形（電源電圧１Ｖ）
巻き数を減らしたので発振周波数が上がり効率も少し上がりました。
・ コア
ＰＣ４０ＥＥ１９－Ｚ
・ 一次巻き線
０．４ｍｍＵＥＷ １２回＋１２回（１２回バイファイラ巻き）
・ 二次巻き線
０．１２ｍｍＵＥＷ 約３２０回（負荷電圧で合わせ込み）
・ 測定結果
・ コレクタ波形（電源電圧１．５Ｖ）
・ コレクタ波形（電源電圧１．２５Ｖ）
・ コレクタ波形（電源電圧１Ｖ）
また僅かに効率が上がりましたが巻き数を減らすのは、これくらいが限度だと思います。
・ ２ＳＣ５７１４
トランジスタの選定により効率は大きく変わります。
規格表を眺めてこのトランジスタを選び、入手可能だった為、ある程度の数量を確保しました。
このトランジスタでなければならないと言うことはありませんが手持ちの関係でこのトランジスタを使い続けています。
ただ、チップパッケージの為、別途、変換基板とリードフレームを購入していて割高になり、手間も増えます。
出来れば２ＳＪ３７７のようなリード付きの外形の品種が欲しいです。
２ＳＣ５７１４は性能的には用途がストロボやＤＣ－ＤＣコンバータ用となっていてピッタリです。
コレクタ電流２０ｍＡの時のＨＦＥを測定したところ１０００位ありました。
ダーリントン接続かと思いましたがデータシートにダーリントンの記述はありません。
ダーリントン接続にするとスイッチングスピードが遅くなり、コレクタ飽和電圧が上がるのですが、スイッチングスピードも速く
コレクタ電流１Ａの時のコレクタ飽和電圧も０．１Ｖ以下です。
・ ベース抵抗
ベースバイアス抵抗は最適値があります。
実験回路では丸ピンＩＣソケットで交換出来るようにしてあります。
２ＳＣ５７１４はＨＦＥが高いので電源電圧の割には大きい値になっています。
ベース電流を多く流せば出力電圧は上がりますが、それ以上にコレクタ電流が増え効率は下がります。
・ ノイズ吸収コンデンサー
両コレクタ間のコンデンサーは波形を鈍らせ、放射ノイズを減らす働きがあります。
容量を増やせば波形の鈍りが大きくなり放射ノイズが減りますが効率が下がるのであるポイントで妥協します。
このコンデンサーも交換可能になっています。
・ 整流ダイオード
実験回路ということで何百本も手持ちのある１Ｓ９５５を整流ダイオードとして使いましたが耐圧がギリギリです。
負荷を解放すると出力電圧は１００Ｖを超え、ケミコンとダイオードの耐圧を超えます。
実際に使用するときは出力開放と短絡に対する保護回路を付加します。（前項の回路参照）
ダイオードは２００Ｖ１Ａ程度のファーストリカバリダイオードにした方が安全です。
ＶＦも１Ｓ９５５より小さく効率も僅かに上がります。
ＤＣ－ＤＣコンバータに小型のトランジスタラジオを密着させると少し放射ノイズの影響を受けます。
ただし、ＰＷＭ回路に比べたら遥かに小さく、簡単にシールド出来ると思います。
回路的に、さらにノイズを小さくすることは可能ですが効率との兼ね合いです。
標準４球スーパーでは筐体もある程度の大きさになるのでＤＣ－ＤＣコンバータをバーアンテナから少し離れた位置に配置できる
事も有利に働きます。
また、ヒーター電源とＤＣ－ＤＣコンバータ電源が共通ですので、回路経由でノイズが回り込む可能性もあります。
この為、１．５Ｖラインには大容量のコンデンサーを追加する必要があります。
もう一つのノイズとしてコアの機械的な振動があります。
この回路ではＤＣ－ＤＣコンバータの発振周波数が２ＫＨｚ程度の可聴周波数となります。
従って、コアが振動して音がでます。
受信中は全く気になりませんが局間やボリュームを０に絞ると微かに聞こえます。
音は小さく、他のノイズの用に受信音声を混変調するような耳障りなノイズでありません。
ＥＥコアの場合、完成後にしっかり張り合わせないと少し音が大きくなります。
終段に出力管を使った標準的な４球スーパーはラジオ少年の２種類のキットを持っています。
これらは現在ＰＷＭ制御のＤＣ－ＤＣコンバータが組み込まれています。
ヒーターとＤＣ－ＤＣコンバータの合計電流は８１５ｍＡと７２０ｍＡです。
単１電池２本パラで動作時間は３０時間～３５時間程度です。
今回の回路では８６０ｍＡ～９８０ｍＡ程度で動作時間は２０時間～２５時間程度と思われます。
上記の試作コンバータを実際に使用してみます。
といっても、現在、制作中のラジオは無いので、ラジオ少年のキットの内、電流７２０ｍＡの４Ｓ－ＤＣのＰＷＭコンバータを
置き換えます。
４Ｓ－ＤＣ－ＤＸのＰＷＭコンバータはノイズレベルが小さいので、そのまま使い続けます。
４Ｓ－ＤＣのコンバータも受信に支障があるほどノイズが大きい訳ではないのですが、若干、気になります。
回路図をクリックすると拡大表示されます。
拡大図から本文に戻るにはブラウザの←戻る釦を使用してください。
回路は基本的に試作回路と同じですが負荷を解放したときの過電圧、負荷を短絡したときの過電流に対する保護回路を付加して
あります。
定電流ダイオードは実際の回路電流の２倍以上の容量にします。
回路図では出力短絡電流は２０ｍＡ位になります。
余裕が小さいと定常時の電圧降下が大きくなり、効率が下がります。
尚、１００Ｖ耐圧のＣＲＤで最も電流値が大きいのは５．６ｍＡのものです。
これ以上の電流値のＣＲＤは耐圧３０Ｖとなります。
その為、５．６ｍＡのものを並列に接続しています。
ＣＲＤの電圧低下で変換効率は７７％から７３％に低下しました。
トランスは試作実験で使用したトロイダルコアのものを、そのまま使用しました。
このトランスは製作に半日掛かっているので、労力を無駄にしたく無かったのです。
また、出力巻き線をもう１組巻いてあったので電源表示灯の点灯に使用しています。
巻き数は適当に巻いたので記録してありませんが７０～１００回程度だと思います。
実際に使用して電圧が少々低かったのでショットキダイオードブリッジにしています。
この巻き線を利用して出力管のバイアス電圧を作ればバイアス抵抗による電圧ロスを無くす事が出来るのですが若干、危険を
伴うので止めました。
トロイダルコアの１つは変換トランスで、もう１つはフィルターコイルです。
製作したＤＣ－ＤＣコンバータを銅テープでシールドしラジオに取り付けました。
体積は以前のＰＷＭコンバータの１／２程度になりました。
ノイズは殆ど聞こえなくなりました。
電源電流は電池電圧１．５Ｖの時７４０ｍＡ（ヒーター電流含む）でした。
７５０Ωのバイアス抵抗の電圧が－６．６ＶでしたのでＢ電流は８．８ｍＡということになります。
以前のＰＷＭコンバータの時の電源電流が７２０ｍＡ位でしたので、それ程増えてはいません。
新品のアルカリ単１電池１本では１２時間程度の動作時間となります。
単１電池２本パラにしているので動作時間は２倍以上となり、３０時間程度と思われます。
自作の電池管ラジオは最近全て１．５Ｖ単電源になっています。
以前、２電源で製作したラジオも単電源に改造しています。
最終的に電源電圧と消費電流や音量の関係を確認するのにＣＶＣＣ電源を使用します。
メーカー製の０～１８Ｖ、１．８Ａ電源を使用し、０．８Ｖ～１．５Ｖの狭い調整範囲ですが微調整ＶＲがあるので設定
は容易です。
ただ、慌ててＶＲを回しすぎて１．５Ｖ以上にしてしまう事があります。
せいぜい１．７Ｖ位で、すぐ気付くので被害は出ていませんが、安全の為、過電圧保護回路を製作しました。
本来は０～１．５Ｖの調整専用の定電圧電源を製作すれば良いのですが、低い電圧を精密に出力する回路は結構、面倒だったり
します。
安易に作ると電源の入力や遮断の瞬間にオーバーシュートが出やすいので注意する必要があります。
電源製作は諦め簡単で確実な方法を選んだということです。
使い方はＣＶＣＣ電源と負荷の中間に接続してＣＶＣＣ電源の出力電圧が設定値を超えたら負荷への出力を遮断する
ものです。
挿入ロス（電圧降下）が負荷電流６５０ｍＡの時、約１５ｍＶ、回路自体の消費電流が３ｍＡ程度のものです。
回路図をクリックすると拡大表示されます。
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回路は基準電圧と入力電圧を比較し、入力電圧が高くなったら出力を遮断します。
バイアスを深くし、ＭＯＳのチャンネル抵抗を低くするために負電圧を発生させています。
遮断電圧の設定は２０回転のトリマで正確に設定可能ですがヒステリシスや温度変化、設定誤差を考慮し０．１Ｖ位の余裕を
見ます。
遮断後の回路自体の耐電圧は、せいぜい５Ｖ程度ですので、順方向の入力にはダイオード３本を直列に入れて有ります。
従って、１．８Ｖ位からダイオードに電流が流れ始め、２．５Ｖ位で回路は短絡状態になります。
これは供給側のＣＶＣＣ電源が定電流動作になるだけで問題はありません。
電源の逆接続もダイオード１本でクランプしています。
ダイオードは１Ａ定格のものを使っているのでＣＣ値は１Ａ以内に設定します。
私の単電源ラジオで最も電流が流れるものは１．５Ｖ、８１５ｍＡのものです。
尚、出力とラジオ電源の逆接続ですが、私のラジオには逆クランプ用のダイオードが入っているので、こちらもＣＶＣＣ電源が
保護します。
出力端子を短絡させた場合もＣＶＣＣ電源のＣＣ値により保護されます。
電圧降下を少しでも減らす為にリード線は２ｓｑの太さにし、基板内で電流が流れる経路は１φのスズメッキ線で配線して
あります。
一般的に使用される０．５ｓｑ程度のビニル電線を使うと、これだけで２０ｍＶ位は電圧が落ちます。
上のデータは負荷に２．２２Ωの抵抗をラジオの代わりに接続した時のものです。
入力電圧１．５Ｖの時、負荷に６６８ｍＡの電流が流れています。
遮断電圧は１．５２Ｖ～１．５３Ｖに設定しています。
グラフはデータの内、負荷電圧を入力電圧で割ったものを示しています。
全く同じであれば１になりますが、この場合、０．７Ｖ～１．５２Ｖで１５ｍＶ位の電圧降下があります。
この電圧降下は単１電池ボックスの－電極のコイルバネの電圧降下の半分程度です。
実際にラジオに接続してみましたが問題はありませんでした。
今まで２０台以上の電池管ラジオを製作し、その多くにＤＣ－ＤＣコンバータを載せています。
最初の頃は試行錯誤で試作を繰り返しましたが最近では一発で目的の電源に近い物が出来るようになりました。
ここでは再現性のある電源回路を記録しておきます。
一般的に電池管ラジオのＢ電源は９Ｖ電池や１２Ｖ電池を直列接続している例が多いのですが私は最初からＤＣ－ＤＣコンバータ
を使用しています。
ただし、最初はヒーター電池とＤＣ－ＤＣコンバータの電池は別でした。
ＤＣ－ＤＣコンバータの電池は単３電池４本～６本、ヒーター電池は単１電池１本を使用していました。
その後、２種類の電池を管理するのが煩わしくなり、ＤＣ－ＤＣコンバータの電源を１．５Ｖにし、ヒーター電源と共用し
ました。
現在、手元にあるラジオは殆ど単電源で最小のものは単３電池１本、最大の物は単１電池２本（パラ）です。
動作時間は１５時間以上あります。
ＤＣ－ＤＣコンバータの回路方式としてはマイコンによるＰＷＭ制御、他励式のコンバータとロイヤーの回路の２種類を試して
います。
ＰＷＭ制御
発振はマイコンのＰＷＭによる他励発振です。
１．５Ｖではマイコンが動作しないので補助電源で３．３Ｖに昇圧しています。
３．３Ｖはマイコンの電源のみでトランスの１次巻き線は１．５Ｖを開閉しています。
メリットは発振周波数を任意に設定出来ることで、２０ＫＨｚ以上に設定すれば可聴周波数を外れるのでヒーター回路に
回り込んでもノイズにならない事があります。
トランス自体の発振音も聞こえません。
効率が高く８０％以上が可能です。
欠点として回路が複雑で寸法が大きくなることがあります。
最大の欠点は空中伝搬ノイズが大きくシールドに手間やコストが掛かることです。
ソフトを組み込む必要もあります。
ロイヤーの回路
自励発振で発振周波数は回路、使用部品により決まり制御出来ません。
周波数は可聴周波数になるためヒーターに回り込むと使い物になりません。
ヒーター回路に大容量のコンデンサーを入れる等の対策が必要です。
Ｂ電圧は出力側に接続されるので多少のノイズは軽減されますが、直熱管ではヒーター電圧は入力側に接続される為
ノイズが乗ると悲惨な結果になります。
トランス自体も機械的な振動による発振音を発生する事があります。
最大のメリットは空中伝搬ノイズが少ない事です。
部品数も少なく小さく出来るのでシールドも簡単です。
最初、効率が低かったのですが、回路定数やトランジスタを選別することにより７０％程度になっています。
最近は製作が簡単なロイヤーの回路を使用する事が多く、ここでの回路例もロイヤーの回路を使用したものです。
トランスの出来具合により効率は大きく変わります。
従って、各種のトランスを試しています。
珪素鋼板
素人には材料が入手出来ません。
市販の小型トランスを分解して巻き直しました。
巻き直しはボビンに巻くため簡単ですが鉄心の分解と再組み立てが非常に面倒です。
巻き数の微調整は困難です。
結果も良くなく見込み無しと判断しました。
ＥＥコア、ＥＩコア
ＥＥコアもＥＩコアも同じように使えますが後で接着する事を考えるとＥＩコアの方が使い易いと思います。
コイルをボビンに巻くことが出来るので楽に巻けますがトランスとして仕上げるのは、それなりに面倒です。
負荷を接続して動作試験をした後に巻き数を微調整する場合はトロイダルコアより面倒です。
品種やデータに関する情報が得られず入手が大変です。
上の写真で磁路が太いコアは巻き線スペースが小さくて使えません。
１．５Ｖから数十Ｖを発生するため２次巻き線の巻き数が多くなる為です。
写真はＥＩコアですがＥＥコアもスペースが広い物と狭い物があります。
問題は殆どのコアがスペースが狭く、入手をさらに困難にしています。
可聴周波数での発振音（機械的振動音）はトロイダルコアより大きくなりやすいです。
トロイダルコア
コイルを巻くのが大変です。
巻き線のスペースはＥＩコア、ＥＥコアより確保し易いです。
品種やサイズが豊富で参考書もあり、安価で入手も容易です。
巻き直して再利用する事も容易でアマチュア的な材料です。
ここではトロイダルコアを使用してトランスを作ります。
写真は使用したＦＴ－５０＃７５コアです。
少ない１次巻き線の巻き数で動作させるため、透磁率の大きいコアを使います。
後で４５Ｖ４．５ｍＡ、４５Ｖ７．５ｍＡ、６０Ｖ１０ｍＡの３種類の回路例を示しますがコアと１次巻き線までは全く同じ
です。
前処理
＃７５フェライトは導電性があるので絶縁します。
ウレタン線の皮膜による絶縁だけで十分な気がしますが漏れ電流による誤動作を経験しています。
ここではアクリルラッカーを３回程、吹き付けました。
１次巻き線
０．３２φのウレタン線を１２回＋１２回巻きます。（１２回バイファイラ巻き）
出力電圧により巻き数比は一定の値になります。
１次巻き線の巻き数を減らすことが出来れば相対的に２次巻き線の巻き数が減り、製作が楽になります。
巻き線終了後アクリルラッカーを吹き付けコアに固めると機械振動音が軽減されます。
２次巻き線との絶縁の意味もあるのでムラなく複数回塗布します。
２次巻き線
２次巻き線を０．１２ｍｍウレタン線で巻きます。
巻き数は４５Ｖ出力のものが２００回、６０Ｖ出力のものが３００回です。
これくらいの巻き数ならスペース的にも余裕があり、楽に巻けます。
少し多めに巻いて動作させ（定格負荷接続）少し巻き戻して出力電圧を調整します。
トランジスタの選定により効率は大きく変化します。
ＳＷ用トランジスタで耐圧の低い物を選びます。
耐圧の高いトランジスタはチャンネル抵抗が大きくなり、効率が下がります。
電源電圧が１．５Ｖですのでコレクタ耐圧、ベース耐圧共５Ｖもあれば十分です。
用途で「ストロボ用」と書かれた品種が狙い目です。
写真は左から２ＳＣ１８１５、２ＳＣ５７２０、２ＳＣ５７１４、変換基板に実装した２ＳＣ５７１４です。
２ＳＣ１８１５は寸法比較のために並べたもので全く使えません。
２ＳＣ５７１４、５７２０は同じ様に使えると思います。
２ＳＣ５７２０はコレクタ電流５Ａ、２ＳＣ５７１４は４Ａ流せます。
許容損失は２ＳＣ５７２０が５５０ｍＷ、２ＳＣ５７１４が１Ｗですが、スイッチング動作で使う限り十分です。
後で紹介する６０Ｖ１０ｍＡの電源は出力を短絡すると１Ａの電源電流が流れます。
この時のコレクタ飽和電圧は２ＳＣ５７１４でも２ＳＣ５７２０でも０．１Ｖ以下になります。
０．１Ｖ×１Ａで損失は０．１Ｗとなり、これを２つのトランジスタで分担するので０．０５Ｗとなります。
動作周波数も低いので過渡損失も問題になりません。
参考までに２つのデータＰＤＦにリンクを貼ります。（別頁で開きます）
２ＳＣ５７１４．ＰＤＦ
２ＳＣ５７２０．ＰＤＦ
特に２ＳＣ５７２０はリード付きのパッケージで実装が楽ですが、残念ながら保守品種です。
２ＳＣ５７１４、２ＳＣ５７２０は偶々入手出来た品種で探せば他にも見つかると思います。
これは４５Ｖ４．５ｍＡを定格出力として製作したものです。
出力に５６７８等の電圧増幅管を使用した３～４球スーパーの電源として考えました。
トランジスタは２ＳＣ５７２０を初めて使いましたが問題なく使用出来ました。
入力側のチョークコイルは発振ノイズがヒーターに回り込むのを防ぐ為の気分的なものでＦＴ－５０＃７５コアに０．４ｍｍ
ウレタン線を巻いています。
抵抗成分が電源スイッチの接点保護にもなっています。
動作例
＊ 電源電圧： １．５Ｖ
＊ 電源電流： ２１８ｍＡ
＊ 負荷抵抗： ９．８２ＫΩ
＊ 負荷電圧： ４７．６Ｖ
＊ 負荷電流： ４．８５ｍＡ
＊ 変換効率： ７０．６％
コレクタ波形
（画像をクリックすると原寸表示し、戻るにはブラウザの「戻る」釦で戻ってください。）
コレクタには電源電圧の２倍（３Ｖ）の電圧が掛かります。
発振周波数は５．５ＫＨｚ程度でロイヤーの回路としては比較的高めです。
波形にオーバーシュートが少なく、経験的に空中伝搬ノイズが少ない事が分かっています。
簡単な シールドで実用になると思います。
比較の為、空中伝搬ノイズが大きいＰＷＭコンバータのコレクタ波形を下に示します。
波形に強いオーバーシュートが出ていて、このタイミングで強いノイズが放射されます。
これは４５Ｖ７．５ｍＡを定格出力として製作しました。
スピーカー駆動に５６７２等の出力管を使用した３～４球スーパーの電源として考えました。
トランスは上の製作例１と全く同じです。
トランジスタは２ＳＣ５７１４になっていますが２ＳＣ５７２０でも変わらないと思います。
コレクタ電流が増えるのでベースバイアス抵抗の値を低くしています。
効率を下げない為にはコレクタ電流に合わせてベースバイアス抵抗を最適化する必要があります。
抵抗は交換できるように丸ピンＩＣソケットに装着しています。
動作例
＊ 電源電圧： １．５Ｖ
＊ 電源電流： ３３１ｍＡ
＊ 負荷抵抗： ６．００ＫΩ
＊ 負荷電圧： ４５．７Ｖ
＊ 負荷電流： ７．６２ｍＡ
＊ 変換効率： ７０．１％
コレクタ波形
（画像をクリックすると原寸表示し、戻るにはブラウザの「戻る」釦で戻ってください。）
６０Ｖ１０ｍＡを定格出力として製作しました。
出力に３Ｓ４等を使用した４球スーパーの電源として考えました。
トランスのコアと１次巻き線は共通ですが２次巻き線は２００回から３００回に変更されています。
トランジスタは２ＳＣ５７２０でも問題ありません。
ＬＥＤ表示灯用の巻き線を追加しています。
チョークコイルはＦＴ－５０＃７５コアを２個重ね、巻き線は０．２６ｍｍＵＥＷを５本重ねて巻いています。
動作例
＊ 電源電圧： １．５Ｖ
＊ 電源電流： ５８０ｍＡ
＊ 負荷抵抗： ６．００ＫΩ
＊ 負荷電圧： ６１．２Ｖ
＊ 負荷電流： １０．２ｍＡ
＊ 変換効率： ７１．８％
コレクタ波形
（画像をクリックすると原寸表示し、戻るにはブラウザの「戻る」釦で戻ってください。）
これは出力管５６７２クラスのラジオ用のＡＣ電源です。
Ｂ電源は４５Ｖ７ｍＡ程度を予定しています。
Ａ電源は１．４Ｖ３００ｍＡ程度を予定しています。
３Ｓ２でも使えると思います。
Ｂ電圧が低いですが室内で聞くには十分な音量が得られると思います。
電池の様に電圧が下がる心配はありません。
実際にラジオに組み込んではいませんが回路を組んで動作は確認しています。
回路図をクリックすると拡大表示されます。
拡大図から本文に戻るにはブラウザの←戻る釦を使用してください。
Ａ電源、Ｂ電源共短絡保護と負荷を解放した時の過電圧保護を付けてあります。
Ａ電源はロイヤーの回路で電圧を下げ、電流を上げています。
発振トランスはＦＴ８２＃７５コアに一次側０．２６φウレタン線１７５回＋１７５回バイファイラ巻き。
二次側は０．４φウレタン線、巻き数は電圧を計りながら合わせ込みます。
０．３Ａ程度の負荷の時１．３Ｖ～１．４Ｖになるよう巻き数を調整します。
電圧が１．５Ｖ以上にならないように１ＫΩのＶＲを調整します。
Ｂ電源は巻き線電圧１５Ｖでは低い様に感じますが、１５Ｖは定格負荷の時の値で、軽負荷の時は上がります。
（小型のトランスはレギュレーションが悪い。）
標準的な１Ｒ５、１Ｔ４、１Ｓ５、３Ｓ４クラスのラジオのＢ電源用のＤＣ／ＤＣコンバータは既に製作記事を
ＵＰしています。
このコンバーターを組み込んだラジオは電池が新しい時、ボリュームを絞らなければうるさい音量になります。
ここでは回路の再現性と一部波形の取得、負荷短絡時の回路動作とトランジスタへの影響等を確認する為に再度、一から
製作してみます。
今回は実験ということで寸法にこだわらず、ゆったりと製作しました。
出力電圧、電流を６５Ｖ１０ｍＡとします。
前回、製作したコンバータを組み込んだラジオのＢ電流は８．８ｍＡでした。
前回、効率は７０％を超えましたが、今回、６５％を超えれば再現性有りとします。
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|---|---|
| 一次巻き線 | 二次巻き線 |
鉄心に何を使うかですが、最近は迷わずにフェライトコアを使っています。
今回は寸法に余裕のある８２／１００インチのコアを使いました。
材質は最も透磁率の大きい＃７５コアを使います。
透磁率が大きければ巻き数が少なくて済みます。
＃７５コアは導電体ですので最初に絶縁します。
私は透明アクリルラッカーのスプレーを使いましたが、もっと適したものがあるはずです。
ムラがあるので２回塗ります。
最初に一次巻き線を巻きます。
写真は０．４ｍｍウレタン線を１２回バイファイラ巻きにしてあります。
バイファイラ巻きにすればバランス良く確実にセンタータップが取れます。
出来るだけ均等に巻かないと効率が落ちます。
巻いたらアクリルラッカーで固めます。
機械的な振動音が軽減されます。
今回はコアの寸法に余裕があったのでカプトンテープを巻いて絶縁し、その上に二次巻き線を巻きました。
二次巻き線は多量にある０．２６ｍｍのウレタン線を使いましたが、もっと細い線で大丈夫です。
５０／１００インチのコアを使う場合は０．１ｍｍ程度の線を使う場合もありますが、細いと切れやすく
巻きにくいので今回は０．１６～０．２ｍｍ位が適当だと思います。
整流に両波倍電圧回路を使うので巻き数が半分で済み、絶縁電圧の面でも有利です。
一次巻き線が１２回＋１２回ですので二次巻き線は３００回位になりますが多めに巻いて巻き戻し、微調整します。
二次巻き線は綺麗に巻けていませんが、この程度で問題ありません。
この巻き線で問題なく動作しましたが、実際には２倍の２４回＋２４回のものを使いました。
二次巻き線も２倍の６００回程度巻かなければなりませんが効率が若干上がりました。
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|---|---|
| トランジスタ | 放熱 |
トランジスタに何を使用するかは重要で結果に大きな差が出ます。
結論から言えばストロボ用を選べば間違いありません。
ストロボ用は小～中パワートランジスタで
・ 比較的コレクタ耐圧が小さい。
・ 小さなパッケージ２Ａ～１０Ａの電流が流せる
・ コレクタ飽和電圧が小さい（１Ａで０．１Ｖ以下）
等の特徴があります。
今回は手持ちの２ＳＣ５７１４を使用しました。
これはチップ部品ですので変換基板とリードフレームで使い易い形状にします。
電源電圧が１．５Ｖですので素子の耐圧は問題になりません。
コレクタ電流は最大４Ａですので、これも問題はありません。
問題は許容損失ですが正常に動作しているときは仮に０．７Ａの電流を流してもコレクタ飽和電圧が０．１Ｖ以下、
デューティーが１／２ですので損失は５０ｍＷ以下になり全く問題ありません。
問題は調整中に誤って出力を短絡した場合、もし発振が止まればコレクタエミッタ間に１．３Ｖ程度の電圧が加わります。
電流はベース抵抗により決まります。
完成後の実験では１．３Ｗ程度の損失が発生する事が判りました。
１石あたり６５０ｍＷでかなり厳しい値です。
連続的に出力を短絡するのは無理としても短時間の出力短絡に耐えるように少し放熱をしました。
変換基板は両面でパターンが異なり、写真の左側の面のみ使用します。
使用しない面には全面に銅テープを貼り、コレクタに接続しました。
尚、２つのトランジスタのＨＦＥは揃っている必要があります。
今回、ＩＣ＝２０ｍＡで測定しましたが、同一テープ内では良く揃っていて１０００程度と高い値でした。
コレクタ電流はベース抵抗で調整出来るのでＨＦＥの値は問いませんが、あまり低いと損失になるので２００程度は
欲しいと思います。
両波倍電圧整流ですので二次巻き線には３２．５Ｖが発生し、ダイオードには２倍の６５Ｖの逆電圧が掛かります。
耐圧１００Ｖ～２００Ｖのファーストリカバリーダイオードを使えば良いと思います。
ショットキダイオードも耐圧１００ＶともなるとＶＦが大きくなります。
商用波を整流する一般的なダイオードを使うと過渡損失で効率が下がります。
電流値は定格ギリギリのものを使うとＶＦが大きくなるので１Ａ程度のものを使います。
回路図をクリックすると拡大表示されます。
拡大図から本文に戻るにはブラウザの←戻る釦を使用してください。
出力側には負荷解放時の過電圧保護回路と負荷（ラジオ）に対する過電流保護回路が内蔵されています。
ただし、過電流保護は電源自体の保護にならない場合があります。
例えば、出力を短絡した時、発振が止まります。
この状態で長時間放置するとトランジスタが発熱し壊れる可能性があります。（短時間には耐えます。）
前回、定電流ダイオード４本をパラ接続しましたが今回は３本パラです。
理由は出力を短絡した時のストレスを低減する為ですが効率は少し下がります。
過電圧防止回路は出力を開放したとき出力電圧が上昇するのを防ぎます。
ベース抵抗を低くするとコレクタ電流が増え出力電圧が上がります。
出力電圧を調整するのに巻き数の増減とベース抵抗の増減の２つの手段があります。
従って調整は面倒です。
ベース抵抗は簡単に交換出来るように丸ピンＩＣソケットに実装します。
二次巻き線も巻き戻した時、短く切り詰めないで長く伸ばした仮配線で裏面で半田付けします。
巻き戻した二次巻き線を再び巻き足す場合がある為です。
Ｃ１０の４．７ｕＦは波形を鈍らせてノイズを減らすのですが効率とノイズのバランスを取るための最適値があります。
こちらもＩＣソケットで交換できるようにします。
今回はトランジスタ自体もＩＣソケットで交換出来るようしてあります。
実験中に壊した場合の交換を考えました。
調整は面倒でキリがないので大体のところで良しとしました。
入力は電池ではなくＣＶＣＣ電源を使用しました。
電源電圧 １．４９５Ｖ
ダミー負荷 ６４３０Ω
電源電流 ６５９ｍＡ
負荷電圧 ６６．２Ｖ
負荷電流 １０．３ｍＡ
効率 ６９．２％
結果は最初に決めた仕様を満たしています。
負荷を短絡すると発振が停止することが判りました。
上の方で述べたようにトランジスタのコレクタに１．３Ｖ程度の電圧が掛かり、ベース抵抗１ＫΩでは１Ａ程度の
コレクタ電流が流れます。
１．３Ｖ×１Ａ＝１．３Ｗの損失があり、トランジスタ１個あたり６５０ｍＷです。
２ＳＣ５７１４はＤＣで４Ａ流せるので短時間の短絡には耐えますが長時間では発熱でダメージを受ける可能性があります。
完成後は勿論、実験中でも長時間の短絡は、まずないので問題なしとします。
効率が前回より若干、低くなっていますが、これは定電流ダイオードを４本パラ→３本パラに減らした影響だと思います。
定電流ダイオードはＡ電源とＢ電源をショートしたとき電池管のヒーターを保護する為に入れたのですが、実際には
定電流に達する前に発振が止まってしまいました。
発振が止まれば負荷電流は流れなくなります。
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|---|---|
| １．５Ｖ Ｃ無 | １．０Ｖ Ｃ無 |
この波形は両コレクタ間に４．７ｕＦのコンデンサーを入れてない状態のもので上記＜製作結果＞の効率より高くなります。
ただしトランジスタがオフした瞬間に放出されるエネルギーが空中伝搬ノイズとなります。
波形の切り替わり時のオーバーシュートでノイズの程度が予想できるのですが今回は幅が狭くてオシロで確認しにくくなって
います、
時間軸を拡大すれば確認出来ます。（後で拡大表示します。）
発振周波数は回路定数、トランス、電源電圧によって決まり制御は出来ません。
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|---|---|
| １．５Ｖ Ｃ有 | １．０Ｖ Ｃ有 |
この波形は両トランジスタ間にノイズを吸収するコンデンサー（４．７ｕＦ）を挿入したものです。
上記＜実験結果＞で示した数値データは、この状態で測定したものです。
空中伝搬ノイズは減りますが波形が鈍ることによるリップルノイズが発生します。
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|---|---|
| １．５Ｖ Ｃ無 | １．０Ｖ Ｃ無 |
上の写真は両コレクタ波形を重ねて表示したものです。
４．７ｕＦの無い状態では波形が綺麗に重なりリップルノイズは発生しません。
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|---|---|
| １．５Ｖ Ｃ有 | １．０Ｖ Ｃ有 |
これは空中伝搬ノイズを減らす為に波形を鈍らせたものです。
波形を重ねると谷の部分が出来て、これが電源リップルノイズとなります。
電池管では直接ヒーターにノイズが入力されます。
電源電流は大きいので吸収するには大容量の電解コンデンサーが必要になります。
また、発振周波数が低い程、大容量が必要になります。
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|---|---|
| １．５Ｖ Ｃ無拡大 | １．５Ｖ Ｃ有拡大 |
時間軸を拡大して波形の切り替わり部分を見るとオーバーシュートが確認できます。
エネルギーは小さそうですのでシールドだけで対処出来るかもしれません。
４．７ｕＦをつければ取れます。
ノイズは
１ 空中伝搬ノイズ
２ 電源リップル
３ 機械的振動
の３種類があります。
空中伝搬ノイズはトランジスタがオフした時、電力の一部が空中に放射され発生します。
電源リップルは空中伝搬ノイズの対策をすると発生します。
電池管では電源リップルがヒーターに入り入力信号となります。
空中伝搬ノイズ対策をを回路的に行うのは最小限にしてシールドを併用します。
発振周波数が可聴周波数領域にあるので機械的振動音はどうしても発生します。
接合面やボビンの無いトロイダルコアは有利です。
一次巻き線はコアに塗料で固めておきます。
シールド箱に入れれば影響の無いレベルに抑える事が出来ます。
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|---|---|
| １．５Ｖ 負荷端 | １．５Ｖ 入力端 |
リップルノイズは出力と入力の２個所で観察しました。
何れも残留ノイズレベルです。
今までの記述で製作した電源が十分に使える事が確認出来たのですが、さらに微調整をしてみました。
ベース抵抗を１ＫΩから１．５ＫΩに増やし、コレクタ電流を減らしてみました。
ノイズ取りのコンデンサーは４．７ｕＦから１ｕＦに減らしました。
トランスの巻き数は変えていません。
電源電圧 １．４９８Ｖ
ダミー負荷 ６４３０Ω
電源電流 ６１４ｍＡ
負荷電圧 ６５．３Ｖ
負荷電流 １０．２ｍＡ
効率 ７２．１％
負荷電圧、負荷電流は仕様を満たしていて効率は７２％に達しています。
Ｃを減らしたのでオーバーシュートは少し増えていますが、シールドで対処出来ると判断しました。
ベース抵抗１．５ＫΩで負荷抵抗を４．９５ＫΩまで下げると負荷電圧は５７．１Ｖまで下がります。
この辺が限界で、これ以上負荷が重くなると起動出来ません。
実際のラジオは６５Ｖで９ｍＡ程度と軽負荷ですので問題ありません。
トランジスタのＨＦＥが低い場合はベース抵抗の値を下げます。
電池管ラジオの電源としては１．５ＫΩで問題なく使えます。